// 杜格贝黄金项目 NI 43-101 技术报告
图 16-6:植物饲料 图 16-7 显示了金厂的黄金进料量,除了后端 MO 库存耗尽时,该进料量始终高于每季度 50 千盎司的水平。
16.12 采矿要求
16.12.1 初级采矿设备
Dugbe F 和 Tuzon 的采矿作业都是在业主采矿团队的指导下,以承包商为基础进行的。设备的选择由采矿承包商根据矿坑设计确定,主要取决于每个矿坑的生产要求,以达到所需的混合和给料。由承包商提供的稳定生产状态下的初级生产设备见表 16-6。需要进一步讨论挖掘机的选择,因为它们不可能支持 3 米的选择性采矿装置 (SMU),因此可能需要一些 200 吨的挖掘机。
表 16-6:主要设备
说明
估计数量
CAT 6020 挖掘机
6
CAT 777E 自卸卡车
25
山特维克 DI650i 钻机
4
Description Estimated Quantity
CAT 6020 Excavator 6
CAT 777E Dump Truck 25
Sandvik DI650i Drill Rig 4 | Description | Estimated Quantity |
| :--- | :---: |
| CAT 6020 Excavator | 6 |
| CAT 777E Dump Truck | 25 |
| Sandvik DI650i Drill Rig | 4 |
16.12.2 辅助设备
承包商负责所有与采矿有关的工作,包括采矿、运输和再处理,因此需要提供所有必要的设备来完成所需的工作。这包括维护矿坑地面和运输道路所需的辅助设备、清理挖掘机周围以防止轮胎过度损坏、对过大的岩石进行二次破碎以及对路面进行洒水以抑制扬尘。表 16-7 列出了在稳定生产状态下所需的主要辅助设备。
表 16-7:辅助设备
说明
数量
CAT 374 挖掘机
4
MAN 8X4 自卸卡车
7
CAT D9GC 推土机
5
CAT D8GC 推土机
2
CAT 16M 平地机
3
CAT 14M 平地机
1
CAT 773 水车
3
CAT 988K
3
Description Quantity
CAT 374 Excavator 4
MAN 8X4 Tipper Truck 7
CAT D9GC Dozer 5
CAT D8GC Dozer 2
CAT 16M Grader 3
CAT 14M Grader 1
CAT 773 Water Cart 3
CAT 988K 3 | Description | Quantity |
| :--- | :---: |
| CAT 374 Excavator | 4 |
| MAN 8X4 Tipper Truck | 7 |
| CAT D9GC Dozer | 5 |
| CAT D8GC Dozer | 2 |
| CAT 16M Grader | 3 |
| CAT 14M Grader | 1 |
| CAT 773 Water Cart | 3 |
| CAT 988K | 3 |
16.12.3 采矿劳工
采矿工作的劳动力将由业主团队和承包商团队提供。 业主团队将由技术服务和制作团队组成。技术服务团队将负责
矿山规划
矿山地质(品位控制和调节)
资源地质学
岩土工程
测量
采矿生产团队将管理所有与采矿生产相关的问题,并管理承包商团队。该团队确保承包商在空间和体积上遵守采矿计划,并确保承包商在成本、程序和其他方面按照合同规定进行工作。
业主的采矿团队将由 40 人组成。 承包商确定了按要求提供采矿服务所需的劳动力,劳动力编制见表 16-8。在生产高峰期,承包商最多可容纳 445 人。在全部劳动力中,11 人为外籍人员,这一人数在整个长期生产期内将有所减少。
表 16-8:采矿承包商劳动力
采矿承包商劳工
最大
行政/监督
53
操作员/辅助外勤人员
287
钻井队
50
脱水人员
15
维修人员
40
总计
4
4
5
4
4
5
445 \mathbf{4 4 5}
Mining Contractor Labour Max
Admin/Supervision 53
Operators/Supporting Field Staff 287
Drill Crew 50
Dewatering Crew 15
Maintenance Crew 40
GRAND TOTAL 445 | Mining Contractor Labour | Max |
| :--- | :---: |
| Admin/Supervision | 53 |
| Operators/Supporting Field Staff | 287 |
| Drill Crew | 50 |
| Dewatering Crew | 15 |
| Maintenance Crew | 40 |
| GRAND TOTAL | $\mathbf{4 4 5}$ |
17 种回收方法
17.1 引言
Dugbe 金矿选矿厂的设计基于传统的磨矿和重力金回收回路,然后是碳浸出(CIL)金回收回路,新矿石处理能力为每年 5.0 百万吨。这一工艺流程在业内广为人知,历来被证明是加工氧化金矿石和新金矿石的成功之路。Dugbe 加工厂包括从矿山原矿(ROM)处理到金琢玉生产和尾矿处理的所有加工要求。工艺设计是根据试验结果和评估、各种桌面级权衡研究以及相关的 DRA 设计信息制定的。
Dugbe 金矿项目矿床由两个矿坑组成,即 Tuzon 和 Dugbe F,将采用露天开采法进行开采,以生产矿山寿命(LOM)磨机给矿混合矿石,按重量计,含 71% 的 Tuzon 新鲜矿石、
26
%
26
%
26% 26 \% Dugbe F 新鲜矿石和
3
%
3
%
3% 3 \% 氧化物组合。工艺流程表包括以下常规粒度还原和选矿单元流程:
ROM 矿石尖端和初级破碎
磨机进料堆放和回收
研磨和分级回路包括一级半自磨机 (SAG)、二级球磨机和三级 Vertimill® 研磨机。
三级研磨回路中的重力回收
预浸出浓缩器
CIL 电路
酸洗、淘洗和碳再生回路
尾矿逆流倾析(CCD)回路
氰化物销毁回路(处理工艺水循环排放流)
试剂配制和计量设施
空气和水分配回路
17.2 工艺设计基础
Dugbe 金矿选矿厂的设计以每年 5.0 百万吨的新矿石吞吐率为基础。流程图包括一个 SAG 磨机、二级球磨机和三级 Vertimill®,然后是重力选矿和 CIL 金回收回路。选矿厂的设计还包括一个尾矿 CCD 浓缩回路,以最大限度地回收氰化水,并使最终尾矿的平均 CNwaD 浓度低于 50ppm。
表 17-1 概述了工艺设备设计的主要方面,图 17-1 则是简化的工艺流程表。
表 17-1:工艺设计标准
参数
单位
价值
加工厂产能
百万吨/年(干)
5.0
破碎电路总运行时间
h
/
annum
h
/
annum
h//annum \mathrm{h} / \mathrm{annum}
5,493
破碎站吞吐量
t
/
h
t
/
h
t//h \mathrm{t} / \mathrm{h} (干燥)
910
研磨和 CIL 总运行时间
h
/
annum
h
/
annum
h//annum \mathrm{h} / \mathrm{annum}
7,996
研磨和 CIL 循环进料率
t
/
h
t
/
h
t//h \mathrm{t} / \mathrm{h} (干燥)
625
原矿平均品位
g
/
t
g
/
t
g//t \mathrm{g} / \mathrm{t}
1.30
平均 LOM 黄金回收率
%
%
% \%
83.0
最大 ROM 进纸尺寸
毫米
1,000
初级 SAG 磨机给料 (F80)
毫米
125
孜磨回路目标进料粒度 (F80)
μ
m
μ
m
mum \mu \mathrm{m}
53
CIL 回路驻留设计时间
rs
24
CIL 循环进料固体浓度
wt
%
wt
%
wt% \mathrm{wt} \%
45
原矿平均 CIL 氰化物消耗量
kg
/
t
kg
/
t
kg//t \mathrm{kg} / \mathrm{t}
0.70
LOM 平均 CIL 石灰消耗量
kg
/
t
kg
/
t
kg//t \mathrm{kg} / \mathrm{t}
1.00
洗脱电路类型
-
拆分 AARL
洗脱回路容量
t
12.0
最大洗脱频率
batches
/
day
batches
/
day
batches//day \mathrm{batches/day}
2.0
最终尾矿目标 CNwaD 浓度
ppm
<
50
<
50
< 50 <50
Parameter Unit Value
Process Plant Capacity Mtpa (dry) 5.0
Crushing Circuit Overall Run Time h//annum 5,493
Crushing Plant Throughput t//h (dry) 910
Milling & CIL Overall Run Time h//annum 7,996
Milling & CIL Circuit Feed Rate t//h (dry) 625
Average LOM Head Grade g//t 1.30
Average LOM Gold Recovery % 83.0
Maximum ROM Feed Size mm 1,000
Primary SAG Mill Feed (F80) mm 125
CIL Circuit Target Feed Size (F80) mum 53
CIL Circuit Residence Design Time hrs 24
CIL Circuit Feed Solids Concentration wt% 45
LOM average CIL Cyanide Consumption kg//t 0.70
LOM average CIL Lime Consumption kg//t 1.00
Elution Circuit Type - Split AARL
Elution Circuit Capacity t 12.0
Maximum Frequency of Elution batches//day 2.0
Final Tailings Target CNwaD Concentration ppm < 50 | Parameter | Unit | Value |
| :--- | :---: | :---: |
| Process Plant Capacity | Mtpa (dry) | 5.0 |
| Crushing Circuit Overall Run Time | $\mathrm{h} / \mathrm{annum}$ | 5,493 |
| Crushing Plant Throughput | $\mathrm{t} / \mathrm{h}$ (dry) | 910 |
| Milling & CIL Overall Run Time | $\mathrm{h} / \mathrm{annum}$ | 7,996 |
| Milling & CIL Circuit Feed Rate | $\mathrm{t} / \mathrm{h}$ (dry) | 625 |
| Average LOM Head Grade | $\mathrm{g} / \mathrm{t}$ | 1.30 |
| Average LOM Gold Recovery | $\%$ | 83.0 |
| Maximum ROM Feed Size | mm | 1,000 |
| Primary SAG Mill Feed (F80) | mm | 125 |
| CIL Circuit Target Feed Size (F80) | $\mu \mathrm{m}$ | 53 |
| CIL Circuit Residence Design Time | hrs | 24 |
| CIL Circuit Feed Solids Concentration | $\mathrm{wt} \%$ | 45 |
| LOM average CIL Cyanide Consumption | $\mathrm{kg} / \mathrm{t}$ | 0.70 |
| LOM average CIL Lime Consumption | $\mathrm{kg} / \mathrm{t}$ | 1.00 |
| Elution Circuit Type | - | Split AARL |
| Elution Circuit Capacity | t | 12.0 |
| Maximum Frequency of Elution | $\mathrm{batches/day}$ | 2.0 |
| Final Tailings Target CNwaD Concentration | ppm | $<50$ |
注:
1
1
^(1) { }^{1} AARL - 英美研究实验室分离洗脱工艺
图 17-1: Dugbe 黄金项目可行性研究工艺流程表
17.2.1 工艺流程选择
2021-2022 年期间在 ALS 进行的可行性研究(FS)试验工作计划包括流化床开发和优化试验工作,随后是两种流化床方案的变异性试验工作,即
重力-氰化-萃取流程图:在磨矿回路中结合重力回收和氰化 CIL 对重力尾矿进行金回收,目标研磨度为
80
%
80
%
80% 80 \% 通过
75
μ
m
75
μ
m
75 mum 75 \mu \mathrm{~m} 。
重力-浮选-CIL 流程图:通过在磨矿回路中采用重力回收、在重力尾矿(
P
80
75
μ
m
P
80
75
μ
m
P_(80)75 mum \mathrm{P}_{80} 75 \mu \mathrm{~m} )中采用浮选回收以及在浮选精矿(
P
80
10
μ
m
)
P
80
10
μ
m
{:P_(80)10 mu(m)) \left.\mathrm{P}_{80} 10 \mu \mathrm{~m}\right) )和浮选与精矿浸出联合尾矿中采用氰化萃取的综合方法回收黄金。
此外,流程图权衡评估考虑了处理全浆尾矿的传统
SO
2
/
SO
2
/
SO_(2)// \mathrm{SO}_{2} / 空气氰化物销毁回路与尾矿CCD回路的比较。CCD 回路旨在通过氰化物工艺水回收和减少氰化物销毁回路试剂添加需求来降低选矿运营成本。
因此,重力-CIL 流程图方案包括一个尾矿 CCD 回路,以最大限度地回收氰化水,并使最终尾矿的 CNWAD 平均浓度低于 50 ppm。为持续实现这一目标,设计中预留了一个传统的
SO
2
/
SO
2
/
SO_(2)// \mathrm{SO}_{2} / 空气氰化物销毁回路,处理部分 CCD 工艺洗水循环流。重力浮选-CIL 回路的水网管要求更为复杂,目的是尽可能将 CIL 和浮选水路分开。因此,由于浮选水回路中存在氰化物的潜在风险,会对浮选性能产生负面影响,因此尾矿 CCD 回路被认为不适合该流程图方案。因此,重力浮选-CIL 方案的设计和成本计算是以处理全部尾矿浆流的常规
SO
2
/
SO
2
/
SO_(2)// \mathrm{SO}_{2} / 空气氰化物销毁回路为基础的。
为确定可行性研究的最佳流程图,进行了高水平的技术经济评估。该评估以差异成本为基础,考虑了重力-镍钴锰酸锂流程与重力-浮选-镍钴锰酸锂流程的黄金回收率、选矿厂运营成本和资本成本,如表 17-2 所示。
表 17-2:流化床权衡评估输入参数汇总表
参数
单位
重力-CIL 5.0 百万吨/年一级研磨
P
80
=
75
μ
m
P
80
=
75
μ
m
P_(80)=75 mum \mathrm{P}_{80}=75 \mu \mathrm{~m}
重力-浮选-CIL 5.0 百万吨/年原磨精矿再磨
Gravity-Flotation-CIL 5.0Mtpa
Primary Grind P_(80)=75 mum
Concentrate Regrind P_(80)= 10 mum | Gravity-Flotation-CIL 5.0Mtpa |
| :--- |
| Primary Grind $\mathrm{P}_{80}=75 \mu \mathrm{~m}$ |
| Concentrate Regrind $\mathrm{P}_{80}=$ $10 \mu \mathrm{~m}$ |
资本成本
美元 M
-
(14)
运营成本
美元/吨
10.7
16.8
平均金矿回收率
%
83
88
Parameter Unit Gravity-CIL 5.0Mtpa Primary Grind P_(80)=75 mum "Gravity-Flotation-CIL 5.0Mtpa
Primary Grind P_(80)=75 mum
Concentrate Regrind P_(80)= 10 mum"
Capital Cost USD M - (14)
Operating Cost USD/t 10.7 16.8
Average Gold LOM Recovery % 83 88 | Parameter | Unit | Gravity-CIL 5.0Mtpa Primary Grind $\mathrm{P}_{80}=75 \mu \mathrm{~m}$ | Gravity-Flotation-CIL 5.0Mtpa <br> Primary Grind $\mathrm{P}_{80}=75 \mu \mathrm{~m}$ <br> Concentrate Regrind $\mathrm{P}_{80}=$ $10 \mu \mathrm{~m}$ |
| :---: | :---: | :---: | :---: |
| Capital Cost | USD M | - | (14) |
| Operating Cost | USD/t | 10.7 | 16.8 |
| Average Gold LOM Recovery | % | 83 | 88 |
重力-CIL 流程的黄金回收率预计在 LOM 期间平均为
83
%
83
%
83% 83 \% ,低于重力-浮选-CIL 流程的 LOM 平均回收率
88
%
88
%
88% 88 \% 。回收率的提高导致运营成本增加 6.1 美元/吨,但资本成本略有降低。
高水平的技术经济评估表明,重力-CIL 流程的运营成本较低,因此回报率略高。此外,该流程被认为具有较低的操作复杂性。
因此,本次可行性研究采用了重力-CIL 流程图。
17.2.2 ROM 处理与初级破碎回路的权衡
为了选择首选的初级破碎回路,我们进行了破碎回路权衡研究,考虑了以下两个方案:
初级旋回破碎机带有一个整体式破碎头,可直接从矿车上给料
矿石卡车从专用颚式破碎机倾卸到两个尖端,由挡板喂料机间接喂料
该权衡基于 910t/h(干)的额定破碎机回路吞吐率,以及 125 mm 的目标破碎机产品
P
80
P
80
P_(80) \mathrm{P}_{80} 。根据以往的 SMC 破碎机指数 (Mic) 测试结果,结合落锤重量测试 (DWT) 数据库的相关性,破碎机的尺寸为 16.6 到
22.4
kWh
/
t
22.4
kWh
/
t
22.4kWh//t 22.4 \mathrm{kWh} / \mathrm{t} 的预期破碎机工作指数 (CWi)。
完成了高水平的财务分析,并根据评分标准对每个方案进行了评估,对几项不同的标 准采用 1 到 5 的排序(其中 1 为最佳分数)。评估结果见表 17-3。
表 17-3:初级破碎回路权衡评估结果
参数
加权
%
%
% \%
Weighting
% | Weighting |
| :---: |
| $\%$ |
单级回转窑
Crusher
Single Gyratory
Crusher | Single Gyratory |
| :---: |
| Crusher |
Dual Jaw
Crushers
Dual Jaw
Crushers | Dual Jaw |
| :---: |
| Crushers |
吞吐量和选型效率
20
2
4
可用性
5
4
2
资本成本
30
5
3
运营成本
20
3
2
加工灵活性
15
3
5
可操作性
5
2
5
可维护性
5
3
2
综合排名
1
0
0
1
0
0
100 \mathbf{1 0 0}
3
.
4
3
.
4
3.4 \mathbf{3 . 4}
3
.
3
3
.
3
3.3 \mathbf{3 . 3}
Parameter "Weighting
%" "Single Gyratory
Crusher" "Dual Jaw
Crushers"
Throughput and Sizing Efficiency 20 2 4
Availability 5 4 2
Capital Cost 30 5 3
Operating Cost 20 3 2
Processing Flexibility 15 3 5
Operability 5 2 5
Maintainability 5 3 2
Overall Ranking 100 3.4 3.3 | Parameter | Weighting <br> $\%$ | Single Gyratory <br> Crusher | Dual Jaw <br> Crushers |
| :--- | :---: | :---: | :---: |
| Throughput and Sizing Efficiency | 20 | 2 | 4 |
| Availability | 5 | 4 | 2 |
| Capital Cost | 30 | 5 | 3 |
| Operating Cost | 20 | 3 | 2 |
| Processing Flexibility | 15 | 3 | 5 |
| Operability | 5 | 2 | 5 |
| Maintainability | 5 | 3 | 2 |
| Overall Ranking | $\mathbf{1 0 0}$ | $\mathbf{3 . 4}$ | $\mathbf{3 . 3}$ |
根据所采用的评分系统和权重,两个方案的总体排名相近,均为 3.3 至 3.4。 尽管旋回破碎机流程图方案的资本成本较高,但仍被选为可行性研究的基础,原因如下:
能够适应更大范围的 ROM 顶部尺寸(即与颚式破碎相比,对来自矿坑的过大馏分进料的敏感性较低)。
这种流程图不易出现输送带撕裂的情况
可容纳更高的吞吐量
提供更强大的装载系统,例如,直接将顶端送入破碎机进料腔,可减少交通堵塞
减少因格栅堵塞造成的重复处理
17.2.3 粉碎回路设计基础
磨矿回路设计用于处理 ROM 初级破碎机产品流(
P
80
=
125
mm
P
80
=
125
mm
P_(80)=125mm \mathrm{P}_{80}=125 \mathrm{~mm} ),设计新矿石吞吐率为 5.0 Mtpa。磨矿回路的设计吞吐率为 625 吨/小时(干),并将以
80
%
80
%
80% 80 \% 通过
53
μ
m
53
μ
m
53 mum 53 \mu \mathrm{~m} 的目标磨度生产 CIL 回路给矿流。
设计包括一个 12500 吨的磨机给料堆栈(活容量),可满足 20 小时的磨机生产能力。
利用 2021/2022 年可行性研究粉碎试验计划中完成的磨机、粘结功指数和罐式磨机试验得出的破碎函数进行了磨矿回路模拟(参见图 13-1)。根据
85
th
85
th
85^("th ") 85^{\text {th }} 百分位数矿石硬度数据确定了磨矿回路的规模,主要设备见表 17-4。
表 17-4:主要粉碎设备一览表
说明
No.
单位
No. of
Units | No. of |
| :---: |
| Units |
规格
已安装。
功率 (kW)
Installed
Power (kW) | Installed |
| :---: |
| Power (kW) |
初级破碎机
1
4265 MK-III LS,旋回破碎机
375
初级磨机
1
8.53
m
∅
×
5.79
m
8.53
m
∅
×
5.79
m
8.53mO/ xx5.79m 8.53 \mathrm{~m} \varnothing \times 5.79 \mathrm{~m} EGL、篦式卸料、SAG 磨机
8,000
Primary Mill In-Circuit Pebble
Crusher
Primary Mill In-Circuit Pebble
Crusher | Primary Mill In-Circuit Pebble |
| :--- |
| Crusher |
1
HP 300 或同等设备
220
二级磨机
1
7.92
m
∅
×
12.19
m
7.92
m
∅
×
12.19
m
7.92mO/ xx12.19m 7.92 \mathrm{~m} \varnothing \times 12.19 \mathrm{~m} EGL,溢流型球磨机
16,000
三级磨坊
1
VTM 3000
2,235
Description "No. of
Units" Specification "Installed
Power (kW)"
Primary Crusher 1 4265 MK-III LS, gyratory crusher 375
Primary Mill 1 8.53mO/ xx5.79m EGL, grate discharge, SAG mill 8,000
"Primary Mill In-Circuit Pebble
Crusher" 1 HP 300 or equivalent 220
Secondary Mill 1 7.92mO/ xx12.19m EGL, overflow ball mill 16,000
Tertiary Mill 1 VTM 3000 2,235 | Description | No. of <br> Units | Specification | Installed <br> Power (kW) |
| :--- | :---: | :--- | :---: |
| Primary Crusher | 1 | 4265 MK-III LS, gyratory crusher | 375 |
| Primary Mill | 1 | $8.53 \mathrm{~m} \varnothing \times 5.79 \mathrm{~m}$ EGL, grate discharge, SAG mill | 8,000 |
| Primary Mill In-Circuit Pebble <br> Crusher | 1 | HP 300 or equivalent | 220 |
| Secondary Mill | 1 | $7.92 \mathrm{~m} \varnothing \times 12.19 \mathrm{~m}$ EGL, overflow ball mill | 16,000 |
| Tertiary Mill | 1 | VTM 3000 | 2,235 |
为了提供操作控制的灵活性,将利用称重传感器和变速驱动装置对 SAG 磨机的运行进行负荷控制。该回路将配备自动化和先进的控制系统,以优化运行,最大限度地提高产量和研磨粒度。
17.2.4 重力回收回路设计基础
重力回收回路流程图是根据第 13.3.6.1 节中介绍的可扩展重力回收金 (eGRG) 测试工作和建模结果选定的。因此,工艺流程包括一个重力回收回路,该回路将以 800t/h(干)的吞吐率处理三级磨旋流器下流,对应的模拟重力回收率约为
18
−
20
%
18
−
20
%
18-20% 18-20 \% 。
重力选矿回路由两台并联运行的纳尔逊 48 英寸选矿机组成。从纳尔逊选矿机收集到的重力精矿将被储存起来,然后在 Acacia 反应器中分批进行强化氰化浸出处理。
如前所述,
18
−
20
%
18
−
20
%
18-20% 18-20 \% 的估计重力回收率被认为处于典型阈值的低端,不值得纳入全面的重力回收回路。然而,由于在相对较小的精矿流中有机会回收高比重(SG)矿种(如麦饭石),而且可以在强化浸出条件下进行,因此建议采用重力回路。
17.2.5 炭浸式回路设计基础
在进料固体浓度为
45
wt
%
45
wt
%
45wt% 45 \mathrm{wt} \% 的情况下,CIL回路的设计通过率为625吨/小时(干)。该回路由
8
×
3
,
250
m
3
8
×
3
,
250
m
3
8xx3,250m^(3) 8 \times 3,250 \mathrm{~m}^{3} 个串联槽组成,额定停留时间为 24 小时。
流程图包括一个预浸出浓缩器,该浓缩器根据
0.50
t
/
h
/
m
2
0.50
t
/
h
/
m
2
0.50t//h//m^(2) 0.50 \mathrm{t} / \mathrm{h} / \mathrm{m}^{2} 的单位浓缩率确定大小,目标是使 CIL 回路的进料固体浓度达到
45
wt
%
45
wt
%
45wt% 45 \mathrm{wt} \% 。
每个 CIL 储罐都将安装空气喷射系统和垂直、机械清扫的楔形钢丝储罐间筛网,以保留碳。所有储罐都将安装旁路设施,以便在维修时将任何储罐拆除。每个槽都将使用一个嵌入式叶轮泵,将泥浆输送到沥滤系统,并最终输送到装有碳的回收筛。
设计基于
10
g
/
I
10
g
/
I
10g//I 10 \mathrm{~g} / \mathrm{I} 的 CIL 碳浓度,装碳批量转移为每个循环 12 吨
17.2.6 尾矿 CCD 循环和氰化物销毁循环设计依据
如第 17.2.1 节所述,重力-镍矿流程图方案包括一个尾矿 CCD 回路,以最大限度地回收氰化水,并使最终尾矿的 CNwaD 平均浓度低于 50ppm。
该回路包括两台 CCD 浓缩机,其大小根据
0.50
t
/
h
/
m
2
0.50
t
/
h
/
m
2
0.50t//h//m^(2) 0.50 \mathrm{t} / \mathrm{h} / \mathrm{m}^{2} 的单位浓缩率确定,目标是最终泵送尾矿固体浓度为
40
wt
%
40
wt
%
40wt% 40 \mathrm{wt} \% ,CNwaD 平均浓度低于 50ppm。
设计中预留了一个传统的
SO
2
/
SO
2
/
SO_(2)// \mathrm{SO}_{2} / 空气氰化物销毁回路,用于处理部分 CCD 工艺洗涤水循环流,以确保最终尾矿 CNwaD 浓度持续达到目标。该氰化物销毁回路的设计溶液吞吐量为
1
,
250
m
3
/
hr
1
,
250
m
3
/
hr
1,250m^(3)//hr 1,250 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{hr} ,停留时间为 60 分钟。
CCD 电路建模表明,预计名义溶液处理率为
400
−
600
m
3
/
hr
400
−
600
m
3
/
hr
400-600m^(3)//hr 400-600 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{hr} ,较高的设计吞吐率可达
1
,
250
m
3
/
hr
1
,
250
m
3
/
hr
1,250m^(3)//hr 1,250 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{hr} ,可提供足够的选矿灵活性,以满足扰动选矿条件下的最终尾矿 CNwad 管理。
17.2.7 酸洗、淘洗和碳再生回路能力
装载的碳将分 12 吨批次进行处理,以回收黄金。酸洗和淘洗回路设计基于压力分流 AARL 淘洗程序,该程序可在 24 小时周期内处理约两批碳。根据
900
g
/
t
900
g
/
t
900g//t 900 \mathrm{~g} / \mathrm{t} 金的预期平均碳负荷,预计洗脱回路每天处理约 18.5 吨碳,因此需要每两天处理三批洗脱。
在洗脱过程中,黄金从洗脱液流中回收。洗脱碳将在回转窑中再生,根据平均设计运行时间
18
hrs
/
day
18
hrs
/
day
18hrs//day 18 \mathrm{hrs} / \mathrm{day} ,回转窑的设计容量为
1
,
200
kg
/
hr
1
,
200
kg
/
hr
1,200kg//hr 1,200 \mathrm{~kg} / \mathrm{hr} 。
17.2.8 质量平衡
在可行性研究流程图的基础上,结合试验结果,制定了详细的质量和水量平衡表,以量化单个工艺回路的产能要求,并计算设备占地面积。
17.2.9 用水要求
可行性研究的耗水量是根据为该研究制定的总体场地水平衡估算的。在运营的第一年,原水将通过一个泵站从吉伯河供应。从第二年起,尾矿库(TSF)返回的处理水将用作原水。根据水平衡建模的结果,设计包括在矿山寿命期内每年对尾矿库排放的水进行处理的预留量,处理量从
0.7
M
−
3.7
M
m
3
/
0.7
M
−
3.7
M
m
3
/
0.7M-3.7Mm^(3)// 0.7 \mathrm{M}-3.7 \mathrm{M} \mathrm{m}^{3} / 不等,然后按照全球公认的排放标准排放到环境中。
水处理模块将分阶段安装,逐步提高整体处理能力,达到
3.7
M
m
3
/
3.7
M
m
3
/
3.7Mm3// 3.7 \mathrm{M} \mathrm{m} 3 / 年最大处理量。每个模块的处理能力为
120
m
3
/
hr
120
m
3
/
hr
120m^(3)//hr 120 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{hr} 。该工厂配置为两级超滤反渗透(UF-RO)工厂,通过预过滤去除铁和锰。第二级石膏反应器对第一级废水进行调节,在第二次通过超滤反渗透膜之前以石膏的形式去除硫酸盐。
17.3 流程说明
第 17.3.1-17.3.12 节中概述的工艺说明基于详细的工艺流程图 (PFD),其中包括质量平衡信息和所有机械设备。图 17-1 是工艺流程图的高级摘要。
17.3.1 粉碎和堆放
初级破碎回路包括一个为 CAT777 90t 卡车设计的双面卡车顶端,位于 ROM 衬垫顶部,配有专用的混凝土衬里 ROM 仓和岩石箱,并配有桩条和一台旋回破碎机。初级破碎机产品进入液压操作的变速式挡板给料机,然后排入初级破碎机卸料输送机。
初级破碎机出料输送机将物料送入磨机堆料输送机,该输送机配有重量计和皮带磁铁,用于清除杂铁。
两台液压操作的变速挡板给料机安装在通风的堆料隧道中。给料机通过铸入式溜槽将物料从堆料中抽出,然后再将物料排入一级磨机给料输送机。
堆料区的 "死角 "已被推土机推平,可在初级破碎机回路长时间停机时使用。设计包括一个水基粉尘抑制系统,用于初级破碎机、选定的转运点和堆放区的粉尘控制。
17.3.2 铣削
磨矿回路包括一个与鹅卵石破碎机闭路运行的一级 SAG 磨机、一个二级球磨机和一个三级 Vertimill 磨机。
矿石通过围板给料机(当班/备用)从 12500 吨的磨机给料堆中提取。安装在给料输送机上的锤式取样器按预先设定的间隔采集样品,用于金属核算。
SAG 磨机以反向开路方式运行,通过套筒式筛网直接排入二级球磨机出料槽。筛子过大的物料被输送到一台鹅卵石破碎机,然后再循环到主磨机给料输送机。鹅卵石破碎机给料输送机装有自清洁杂铁皮带磁铁和重量计。
二级球磨机与一组水力旋流器反向闭路运行。二级球磨机(旋流器 O/F)的产品进入三级磨机回路。
三级磨机与一组水力旋流器反向闭路运行。 旋流器底流的一部分进入重力选矿回路。重力选矿回路由两台重力选矿机组成,每台选矿机都配有一个鳞片筛。高品位的重力精矿流被输送到强化浸出反应器(ILR)。
三级旋流器簇的溢流重力流向预浸出浓缩回路,该回路由一个单一的高速浓缩机组成。矿浆经过浓缩后被泵送到浸出和金吸附 (CIL) 回路。浓缩机溢出的上清溶液被泵送至工艺水箱。
生石灰储存在筒仓中,使用变速螺旋给料机将其计量到磨机给料输送机上。
17.3.3 重力采金法
来自两个重力回收选矿厂的重力精矿在一个单一的 ILR 中进行处理。反应器中含有较高浓度的氰化物,可最大限度地沥滤精矿中的贵金属。浸出停留时间约为 14 小时。浸出周期结束后,孕溶液被转移到专用的 ILR 孕溶液槽中,并在黄金室的专用电解槽中进一步处理以回收黄金。ILR 贫渣被泵送到三级磨机的卸料槽。
17.3.4 预浸出浓缩器
三级磨机分级旋流器溢流流经水平振动除杂筛,以去除任何粗矿石颗粒、木屑、有机物和塑料,否则这些物质会进入 CIL 回路,并有可能使罐间筛失明。
垃圾筛的过大尺寸直接进入垃圾箱,而下流则通过两级一级横切和二级 vezin 取样系统进入预浸出浓缩器。
渣浆固体浓度为
45
wt
%
45
wt
%
45wt% 45 \mathrm{wt} \% 的预浸出浓缩池底流被泵送至 CIL 回路。浓缩池溢流重力流入溢流槽,再从那里泵入氰化工艺水槽。絮凝剂和石灰可根据需要添加到预浸出浓缩池给料箱中。
17.3.5 浸碳法
预浸出浓缩器的底流通过一个进料箱进入第一个
8
×
3
,
250
m
3
CIL
8
×
3
,
250
m
3
CIL
8xx3,250m^(3)CIL 8 \times 3,250 \mathrm{~m}^{3} \mathrm{CIL} 罐。每个 CIL 储罐都配有一个搅拌器和四个空气喷射器,为沥滤反应提供高压空气作为氧气源。第一槽的氰化物用量由一个 TAC 系统控制和测量,以确保沥滤所需的游离氰化物。此外,还准备向第二个槽中添加氰化物。设计包括在前三个槽中添加石灰,可根据需要控制 pH 值。
每个槽都装有一个单级间滤网,可在泥浆转移过程中保留碳。每个槽上都安装有一个碳输送泵,可在碳输送期间将碳输送到上游。碳的回收可通过一号和二号罐进行(如果一号罐在维护期间处于离线状态),方法是将罐内的碳抽到装载的碳回收筛上。所有 CIL 储罐都配有旁路清洗器和清洗闸阀,以便在运行期间对各个储罐进行维护。
在碳收集过程中,筛分过大的部分(碳)会收集到酸洗塔中,而筛分过小的部分则会被重力送回 CIL 回路。每个槽中的碳浓度保持在
10
g
/
l
10
g
/
l
10g//l 10 \mathrm{~g} / \mathrm{l} ,这样每个循环就可以收集
12
t
12
t
12 t 12 t 的碳。
已为防风罩、安全淋浴(罐顶和下层)以及 HCN 和
NH
3
NH
3
NH_(3) \mathrm{NH}_{3} 气体检测仪表做好准备。
该设计包括一个备用级间滤网以及一个级间滤网清洁和储存间,位于 CIL 罐外围。
三台溢出泵安装在 CIL 外堤,第四台安装在清洗间。所有溢出物都被回收到第一个 CIL 罐。
一台塔式起重机将用于阶段间筛网的处理和维护,以及其他各种罐顶设备的维护和清洁作业。
17.3.6 尾矿 CCD 浓缩池回路
从最后一个 CIL 罐送入的物料在重力作用下进入两台 CCD 浓缩机中的第一台之前,会先经过一个碳安全筛。
筛网溢流(放错位置的碳)被收集到一个簸箕中,并定期清空,而底流则汇入一个进料箱,在该进料箱中加入第二台 CCD 浓缩机的溢流和絮凝剂。该 CCD 浓缩池的下溢流向第二台 CCD 浓缩池的进料箱报告,而溢流则向氰化工艺水箱报告。
来自第一台 CCD 浓缩机的物料被泵送至第二台 CCD 浓缩机的进料箱,在那里与冲洗水混合并加入絮凝剂。第二台 CCD 浓缩机的底流被泵送到最后的尾矿处理池,溢流则重力流向第一台 CCD 浓缩机的给料箱。
CCD 浓缩池外围有一个专门的溢出泵,任何溢出物都会被泵送回第一个 CCD 浓缩池给料箱。
17.3.7 尾矿处理
来自 CCD 回路的浓缩材料(CNwaD 浓度为
<
50
ppm
<
50
ppm
< 50ppm <50 \mathrm{ppm} )通过一级横切和二级 vezin 取样系统输送到最终尾矿处理槽。两个泵组(每个泵组由三台泵串联组成,安装在运行/备用配置中)在将物料输送到尾矿处理池之前,将物料从搅拌槽中抽出。
在尾矿滩上安装了一台溢出泵,将溢出的尾矿泵送到最终尾矿槽。 设计包括安全淋浴、
HCN
,
NH
3
HCN
,
NH
3
HCN,NH_(3) \mathrm{HCN}, \mathrm{NH}_{3} 和 WAD 氰化物监测系统。
17.3.8 氰化物销毁
从预浸出浓缩池和 1 号 CCD 浓缩池回收的工艺水汇集到氰化物工艺水箱中。这种含氰工艺水流主要循环到磨矿、CIL 和 CCD 循环。CCD 循环水流在用作 CCD 回路的清洗水之前,会使用
SO
2
/
SO
2
/
SO_(2)// \mathrm{SO}_{2} / 空气工艺进行氰化物销毁。
氰化物销毁工艺利用
SO
2
SO
2
SO_(2) \mathrm{SO}_{2} 和空气,在可溶性铜催化剂的作用下,将氰化物氧化为毒性较低的化合物氰酸盐(OCN)。焦亚硫酸钠 (SMBS) 用作
SO
2
SO
2
SO_(2) \mathrm{SO}_{2} 源,并作为
20
%
w
/
v
20
%
w
/
v
20%w//v 20 \% \mathrm{w} / \mathrm{v} 溶液加入氰化物销毁进料箱。解毒过程需要有可溶性铜作为催化剂,并确保存在的任何游离氰化物都与作为 CNWAD 成分的铜结合。反应所需的氧气将通过向氰化物解毒罐中喷入鼓风机空气来提供。反应在 pH 值为 8.5 的条件下进行,通过在氰化物销毁进料箱中加入受控石灰来保持 pH 值。
17.3.9 碳处理
装载的碳将以 12 小时的周期分批进行处理,以回收黄金。在酸洗过程中,稀盐酸溶液将以上升流方向泵入碳中,以去除装载碳中的污染物,主要是碳酸盐。洗脱回路设计基于压力分离 AARL 洗脱程序,该程序使用稀氰化物和苛性碱溶液将金从装载的碳中剥离。
洗脱过程完成后,贫碳将通过脱水筛从洗脱塔转移到碳再生回路。在窑炉进料斗中,任何残留水和间隙水都将在进入窑炉之前从碳中排出。
来自窑炉的再生碳将被排入急冷槽,然后被泵送至碳筛。筛子过大部分(再生碳)将返回 CIL 回路,而急冷水和细碳将进入尾矿斗。
17.3.10 电积和金室
电积设备将处理孕金溶液,以回收黄金用于下游冶炼。电积回路利用常压污泥电积池,分批处理碳洗脱回路的洗脱液,从溶液中回收黄金。电解污泥将在感应炉中进行助熔和熔炼,以生产金条运往精炼厂。
17.3.11 试剂
黄金加工设施中使用的试剂和消耗品将存放在工厂内的仓库中。试剂将被运往混合设施,在那里根据需要进行配制和计量。试剂配制和分配设施用于储存、配制和分配以下试剂和加工消耗品:
氰化钠
烧碱
熟石灰
SMBS
硫酸铜
盐酸
硝酸铅
絮凝剂
活性炭
研磨介质
模具
17.3.12 设备服务
设计包括以下航空服务的生成、储存和分配设施:
设备和仪表空气
CIL 回路用氧气
氰化物销毁回路的鼓风机空气
设计包括以下工厂供水服务的储存和分配设施:
在运营的第一年,原水将通过一个泵站从吉伯河供应。从第 2 年起,从 TSF 返回的经过处理的水将作为原水使用。根据水平衡建模的结果,设计包括在矿山寿命期内处理从 TSF 排出的水的预留量,范围从
0.7
M
−
3.7
M
m
3
/
a
n
n
u
m
0.7
M
−
3.7
M
m
3
/
a
n
n
u
m
0.7M-3.7Mm^(3)//annum 0.7 \mathrm{M}-3.7 \mathrm{M} \mathrm{m}^{3} / a n n u m 到排放到环境之前,符合全球公认的排放标准。
17.3.13 实验室
现场实验室将对日常采矿、地质和加工厂样本进行分析,主要元素是金,次要元素是(但不限于)铁、硫化物和银。
18 项目基础设施
本节介绍场内和场外基础设施。场内基础设施包括以下内容
公路网
场地建筑
矿井辅助设施
供电和配电
水网和水处理设施
污水网和处理设施
场外基础设施包括格林维尔港口以及港口与矿区之间主要通道的翻新/升级。本节还讨论了尾矿库 (TSF)。
18.1 场地总体布局
根据当地气象数据、以往研究获得的历史数据以及实地考察,确定了现场的一般条件。加工厂毗邻 Tuzon 矿坑,距离 Dugbe F 矿坑
±
4.0
km
±
4.0
km
+-4.0km \pm 4.0 \mathrm{~km} ,距离 TSF 1 公里。所有矿山设施的总体布置见图 16-3。
选址的目的是使材料能够相对直接地从矿坑流向加工厂和临时堆场。工厂设施的安排尽量减少土建和土方工程,并将主要设备安置在地形有利的区域,以尽可能实现重力辅助物料流。施工和运营期间的雨水管理是选址和布局的一个重要考虑因素。此外,还考虑了生物多样性研究中敏感度较高的区域,并尽可能将基础设施建在敏感度较低或受干扰的区域。
影响场址位置和安排的主要设计目标如下:
考虑到破碎和制粉设备产生的巨大静态和动态负荷,设计合理、功能强大。
足够大的厂区,同时尽量减少设施之间的距离。
结构紧凑,可最大限度地降低资本和运营成本。
将粗矿石堆放在远离粉尘敏感设施(如办公室、工厂设施和发电设施)的地方,并使其处于下风方向。
最终的矿坑界限、废料堆放地点以及未来可能的扩展。
对环境影响最小。
对当地社区的干扰最小。
为安全起见,在施工和运营期间将采矿、工厂和公共交通分开。
坑道和炸药库周围 500 米爆炸半径的安全限制。
图 18-1: 总体场地布局
矿山原矿(ROM)顶端和初级破碎机的位置利用了自然地形,靠近图松矿坑出口斜坡,减少了大部分矿石的开采时间和距离。
工厂区将位于当地两座山峰(两座山峰均上升 40 米)以北的自然斜坡上。倾斜的地形将有利于工艺流程的重力流,并将利用梯田尽量减少挖掘和结构性填土。
交通流量是工厂设施配置的主要考虑因素。试剂和液化天然气 (LNG) 等重型卡车和定期卡车运输均规划在主厂房设施附近,这样就可以直接进入而无需进入加工区。
18.2 现场道路
为了支持运营和维护,并帮助员工转移,已规划了一个现场道路网络,以连接所有采矿设施。
道路建设将分阶段进行,以支持早期工程,并将在项目期间不断完善。在施工期间,道路将容纳超大载荷,在运营期间,道路将容纳其他交通。
出于安全考虑,所有非采矿道路(轻型车辆和运货车辆)和采矿道路(重型车辆)都将分开,并在实施和运营活动期间特别考虑到当地社区。在矿山寿命(LOM)期间,还将对所有现场道路进行防尘处理。
所有道路都将配备相应的信息、监管和警告标志。
18.2.1 现场车辆道路
现场主要车辆道路将加工厂和采矿服务区与通往格林维尔的现有主要通道连接起来。这条道路全长 1.4 公里,设计车速为
40
km
/
h
40
km
/
h
40km//h 40 \mathrm{~km} / \mathrm{h} 。道路将由两条 3.0 米长的车道组成,上面铺设 150 毫米厚的花岗岩耐磨层。上述区域内的所有道路均为二级公路,宽 6 米,无行人路肩。
在第 2 年杜格贝矿坑作业之前,将修建一条地下通道,用于分隔重型和轻型(非采矿)车辆。地下通道将由镀锌型钢拱形结构与适当的混凝土头墙和翼墙组成。
矿村和炸药区将需要额外的现场道路。
18.2.2 重型车辆道路
一条长 5.5 公里的重型车辆运输道路将把 Tuzon 和 Dugbe 矿坑与初级破碎设施、废料堆场和矿石堆场连接起来。
一条横跨吉博河的过河通道将连接杜格贝矿坑和初级破碎设施。该过河通道将适应 25 年一遇的暴雨,并将采用适合重型车辆荷载的镀锌型钢拱形结构。超过 25 年一遇的暴雨将要求封闭道路,直到洪水消退并完成修复。设计考虑了侵蚀防护和漂浮物的影响。
所有运输道路的设计均可容纳 90 吨硬质自卸卡车,宽度为 18.6 米,最大坡度为
10
%
10
%
10% 10 \% 。将铺设 200 毫米的耐磨层,并需要定期维护。
18.3 动力
18.3.1 电力需求
电力需求以最终生成的机械设备清单为基础。我们编制了一份详细的电力负荷表,其中包括以下方面的电力需求:
所有电力驱动的工艺设备。
加工厂和辅助建筑(如车间、仓库和行政办公室)的照明和小功率需求。
矿井服务区附属建筑的照明和小型电力需求,如车间、仓库、清洗间、轮胎间和行政办公室。
矿山住宿营地。
偏远的基础设施,如 TSF、河流取水口和炸药库。
在计算连接负荷和运行负荷需求时,考虑了以下因素:
根据机械设备清单,设备额定功率
照明和小型电力变压器的典型利用系数
设备效率
典型设备利用率(如无计算系数
多样性因素
表 18-1 列出了总体连接和运行电力需求。 表 18-1:杜格贝矿的电力需求
功率需求安装
连接负载
运行负载
真正的力量
47.7 兆瓦
28.9 兆瓦
无功功率
17.3 MVAr
10.5 MVAr
表观功率
50.8 MVA
30.8 兆伏安
Power Demand Mount Connected Load Running Load
Real Power 47.7 MW 28.9 MW
Reactive Power 17.3 MVAr 10.5 MVAr
Apparent Power 50.8 MVA 30.8 MVA | Power Demand Mount | Connected Load | Running Load |
| :--- | :---: | :---: |
| Real Power | 47.7 MW | 28.9 MW |
| Reactive Power | 17.3 MVAr | 10.5 MVAr |
| Apparent Power | 50.8 MVA | 30.8 MVA |
加工厂的计划可用时间为每年 8,000 小时,因此对所有与加工厂相关的负荷都采用了
91.3
%
91.3
%
91.3% 91.3 \% 的年度多样性系数,以确定矿山的预期能耗。
表 18-2:能耗
说明
价值
每月能源消耗
19
,
006
MWh
19
,
006
MWh
19,006MWh 19,006 \mathrm{MWh}
年度能源消耗
228
,
077
MWh
228
,
077
MWh
228,077MWh 228,077 \mathrm{MWh}
Description Value
Monthly Energy Consumption 19,006MWh
Annual Energy Consumption 228,077MWh | Description | Value |
| :--- | :---: |
| Monthly Energy Consumption | $19,006 \mathrm{MWh}$ |
| Annual Energy Consumption | $228,077 \mathrm{MWh}$ |
18.3.2 发电
由于利比里亚目前或未来都缺乏电力基础设施,第 18.3.1 节所述的能源需求需要由当地发电厂来满足。对热电/太阳能光伏(PV)混合发电厂的市场进行了正式询价,可选择以重油(HFO)或液化天然气(LNG)为燃料的热电厂。根据这次询价的结果,一个以液化天然气为燃料的 32 兆瓦热电厂与一个 16 兆瓦的太阳能光伏发电场相结合,被选为产生最具吸引力的平准化能源成本的提案。
在可行性研究(FS)过程中,考虑了替代能源生产,即:以柴油为燃料的火力发电、以氢氟烯烃为燃料的火力发电、风力发电和水力发电。由于资本或运营成本高以及温室气体排放量大(以柴油和氢氟烯烃为燃料的热力发电)、资源不可用(风力发电)或资本要求高(水力发电),这些替代能源被排除在外。
在预可行性研究中发现,通过水力发电装置供应大部分年度电力需求的可能性在技术上是可行的,而且运营成本较低。然而,由于资本成本问题,需要一个开发合作伙伴来推进这一方案,并需要更新水力发电可行性研究报告和相关的环境与社会影响评估(ESIA)。鉴于运营成本效益、排放效益和更广泛的社会经济效益,Pasofino Gold 公司将继续通过开发合作伙伴对这一方案进行调查。
所选方案还概述了适合预期液化天然气需求的液化天然气供应链;详见第 18.4.1 节。作为可行性研究的一部分,已对该建议书的稳健性进行了审查,并符合必要的标准。在项目实施阶段,有机会再次进入市场并获得更多报价,因为到项目实施时,该地区将有其他项目投产。
热电厂将由集装箱式高速液化天然气发电机组、液化天然气燃料网管和设备、11 千伏变电站、控制系统和相应的维护设施组成。热电厂将按照建设-拥有-运营-移交(BOOT)模式协议进行采购,电厂的运营和维护由电厂承包商负责。
热电机组将与一个由发电厂承包商提供和运营的 11 千伏变电站连接,其中两个 11 千伏馈电断路器将作为主要连接点提供给加工厂用户变电站。
太阳能光伏发电厂的规模是为了最大限度地降低平准化能源成本,此外还将利用它来减少液化天然气燃料的消耗,从而减少温室气体的排放。太阳能发电站需要大量空间,为了减少因清除灌木丛而对周围森林造成的影响,发电站被分为四期。
第一批将作为基本建设项目的一部分安装在图松废石堆附近,后三批将每两年安装一次,安装在图松废石堆顶部,因为 矿山开采活动会形成废石堆。通过这种方式,也最大限度地减少了因清除灌木而排放的温室气体。
为确保矿区电力网络的稳定性,最后三批太阳能发电厂中的每一批都将安装一个
2
MW
/
2
MWh
2
MW
/
2
MWh
2MW//2MWh 2 \mathrm{MW} / 2 \mathrm{MWh} 电池储能系统 (BESS)(因此总共将安装
6
MW
/
6
MWh
6
MW
/
6
MWh
6MW//6MWh 6 \mathrm{MW} / 6 \mathrm{MWh} BESS)。BESS 将用于在网络内提供快速反应旋转储备,并允许在太阳能高产期关闭液化天然气发电机组。
通过选择液化天然气作为热力发电厂的主要燃料来源,并与 16 MWp 太阳能发电厂混合使用,预计
CO
2
CO
2
CO_(2) \mathrm{CO}_{2} 与单独使用氢氟烯烃为燃料的热力发电相比,在矿井寿命期内将减少约 500 kt 的排放量。
18.4 现场燃料服务
18.4.1 液化天然气燃料的供应、储存和配送
根据表 18-2 所示的预计能耗,以及第 18.3.2 节所述的分阶段引入太阳能发电厂,预计每年的液化天然气消耗量见图 18-1。
发电厂承包商将负责所有液化天然气的采购、物流和处理,从而促进液化天然气的供应。液化天然气将从位于加纳特马的新液化天然气码头采购,并通过一艘专用的
7
,
500
m
3
7
,
500
m
3
7,500m^(3) 7,500 \mathrm{~m}^{3} 浮式储存装置(FSU)船运往格林维尔港。
此外,还确定了欧洲其他可行的液化天然气终端,并将在实施过程中作为降低成本的机会进行调查。西非的一些液化天然气项目进展顺利,为项目供应液化天然气的方案已经过调查,确定性足以进行可行性研究。
图 18-2:特马(加纳)的液化天然气接收站
液化天然气将每两周一次在格林维尔港转运到由 15 辆低温液化天然气公路罐车组成的车队,然后通过 75 公里长的矿山通道运送到矿区。将利用一个撬装式转运站将液化天然气转运到公路槽罐车队,这样可以同时为五辆槽罐车充气。这样,转运操作和泊位利用率都将降至最低。
液化天然气将被运送到矿场发电厂附近的散装储存设施。计划储存两周的时间是基于风险平衡,为格林维尔港在恶劣天气下的持续运营(影响泊位可用性)和 FSU 的加注运营留出缓冲空间。特殊的长期恶劣天气可能会对矿山运营造成影响,但预计这种情况不会超过两年一次,而且通过执行计划中的维护活动可以减少影响。在此期间,液化天然气储存库将由公路槽罐车装满几个低温液化天然气等温罐,这些等温罐通常储存在现场,由物流服务供应商通过平板卡车运输。在天气事件后恢复液化天然气储备预计需要五周时间。
FSU 每年大约需要补充八次液化天然气储备,航行到特马的液化天然气终端进行加气。液化天然气供应链路线见图 18-3。
图 18-3: 液化天然气供应链路线
FSU 在格林维尔港和特马之间的航程为五天。 由于 FSU 的租赁成本较高,利用率相对较低,而且其他各方也希望在西非建立以液化天然气为燃料的热力发电设施,因此与其他以液化天然气为燃料的热力工厂运营商分担租赁成本可能会节省成本。
矿区的再气化装置将把液化天然气转化为天然气,供火力发电装置使用。
液化天然气分子的供应成本为 7.83 美元/千焦,以三年跟踪平均布伦特原油价格 62.65 美元/桶(截至 2022 年 4 月 18 日)为基础计算。在矿山开采期内,液化天然气供应成本将随布伦特原油价格波动。液化天然气的运输、交付和储存所涉及的其他成本(仅受通货膨胀以及关税和税率变化的影响)包含在各种资本、持续资本和运营支出(Opex)成本项目中。
根据计算,该矿 14 年的平准化能源成本为 175.1 美元/兆瓦时。发电厂和液化天然气相关基础设施采用的是 BOOT 式合同,资本成本在多年期内偿还。
18.4.2 柴油供应、储存和配送
采矿车队将是该矿的柴油消耗大户。在矿山开采期间,柴油消耗量会有很大变化,但计划在高峰期储存柴油。加工厂也需要柴油用于加工加热,轻型车辆也将使用柴油。预计柴油消耗量见表 18-3。
表 18-3:高峰期柴油消耗量
柴油消费者
每月消费量(千升
采矿船队(峰值)
1,310
工地运输(高峰期)
123
工艺设备消耗量(峰值)
30
柴油消耗总量
1
,
4
6
3
1
,
4
6
3
1,463 \mathbf{1 , 4 6 3}
Diesel Fuel Consumer Consumption per Month in kl
Mining Fleet (Peak) 1,310
Site Transportation (Peak) 123
Process Plant Consumers (Peak) 30
TOTAL DIESEL FUEL CONSUMPTION 1,463 | Diesel Fuel Consumer | Consumption per Month in kl |
| :--- | :---: |
| Mining Fleet (Peak) | 1,310 |
| Site Transportation (Peak) | 123 |
| Process Plant Consumers (Peak) | 30 |
| TOTAL DIESEL FUEL CONSUMPTION | $\mathbf{1 , 4 6 3}$ |
由于利比里亚广泛使用柴油发电,该国有成熟的柴油供应链。柴油将以批发价批量采购,并运送到位于矿区服务区内的散装柴油储存库,该储存库由 74 千升地上自备 40 英尺集装箱储油罐组合而成。配送泵和喷嘴将用于为车辆加油。储存规模为矿区供应两周,格林维尔港供应一周。
采矿区内将有八周的储藏空间,用于存放使用过和未使用过的机油和润滑油,并配备所有必要的装载和分配基础设施。
柴油将从蒙罗维亚经格林维尔运往矿区。燃料将用散装燃料船或驳船上的等容器从蒙罗维亚运到格林维尔,然后通过公路运输转运到矿区。公路运费的价格是通过竞标获得的,并已计入柴油价格计算中。
可行性研究财务模型中考虑的柴油价格是基于截至 2022 年 4 月 18 日的三年跟踪平均布伦特原油价格 62.65 美元/桶。柴油批发价格的其他要素由利比里亚商业和工业部发布的价格通知确定,《矿产开发协议》允许进口税和消费税减少 50%。
因此,可行性研究中考虑了 1.11 美元/I 的成本。
18.5 工地建筑
场地和厂房通道便于人员/设备的移动,从而实现高效运行和日常维护。所有建筑均采用预制构件。我们有机会开展进一步的研究,以评估当地材料的使用情况以及可能更具成本效益、施工效率更高且适合当地条件的施工方法。
18.5.1 加工厂建筑
加工设施包括
初级 ROM 顶端和旋回破碎楼
原油堆放场和相互连接的输送机
一级、二级和三级制粉厂房
卵石破碎楼和循环输送机
浸出前浓缩
碳浸(CIL)回路
酸洗和洗脱楼
碳再生建筑
逆流倾析 (CCD) 浓缩和排毒回路
尾矿处理回路
试剂储存、混合和配料大楼
金色房间
压缩机和鼓风机气楼
互联管道和电缆龙门架
集中式塔式起重机
集装箱式电机控制中心(MCC)和变压器间
集装箱式中央控制室 (CCR)
中压变电站
仓储和商店
工厂车间
实验室
直升机着陆设施
下水道和水处理厂
有关工厂基础设施的详细说明,请参见第 17 节。主要加工厂区域说明和主要设备选择见表 18-4 和表 18-5。
表 18-4:主要加工厂区域
WBS 厂区
工作包
矿石接收和破碎
ROM Tip 和初级破碎
初级破碎卸料输送机
堆料输送机
库存
磨机进料输送机
研磨和预浓缩
初级研磨
初级磨机润滑
二次研磨
二次铣削润滑
三级研磨
重力选矿回路
鹅卵石破碎机
浓缩物处理
强化浸出反应器
浸出和吸附
预浸出浓缩器
CIL
酸洗和淘洗
CIL 酸洗
CIL 洗脱
CIL 洗脱加热系统
洗脱除垢系统
CIL 碳再生
尾矿处理
CCD 浓缩
尾矿处理
尾矿处理管道
电解黄金室
怀孕解决方案
黄金厅
水与空气服务
还原水排毒和清洁工艺水
肮脏的工艺用水
PCD 大坝
火 水
原水
软水/饮用水
压盖服务水
压缩空气设备
鼓风机空气排毒
压缩空气 CIL
WBS Plant Area Work Package
Ore Receiving & Crushing ROM Tip & Primary Crushing
Primary Crushing Discharge Conveyor
Stockpile Feed Conveyor
Stockpile
Mill Feed Conveyor
Milling & Pre-Concentration Primary Milling
Primary Mill Lubrication
Secondary Milling
Secondary Milling Lubrication
Tertiary Milling
Gravity Concentration Circuit
Pebble Crusher
Concentrate Handling Intensive Leach Reactor
Leach and Adsorption Pre-Leach Thickener
CIL
Acid Wash & Elution CIL Acid Wash
CIL Elution
CIL Elution Heating System
Elution Descaling System
CIL Carbon Regeneration
Tailings Disposal CCD Thickening
Tailings Disposal
Tailings Disposal Piping
Electrowinning & Gold Room Pregnant Solution
Gold Room
Water & Air Services Return Water Detox & Clean Process Water
Dirty Process Water
PCD Dam
Fire Water
Raw Water
Soft/Potable Water
Gland Service Water
Compressed Air Plant
Blower Air Detox
Compressed Air CIL | WBS Plant Area | Work Package |
| :---: | :---: |
| Ore Receiving & Crushing | ROM Tip & Primary Crushing |
| | Primary Crushing Discharge Conveyor |
| | Stockpile Feed Conveyor |
| | Stockpile |
| | Mill Feed Conveyor |
| Milling & Pre-Concentration | Primary Milling |
| | Primary Mill Lubrication |
| | Secondary Milling |
| | Secondary Milling Lubrication |
| | Tertiary Milling |
| | Gravity Concentration Circuit |
| | Pebble Crusher |
| Concentrate Handling | Intensive Leach Reactor |
| Leach and Adsorption | Pre-Leach Thickener |
| | CIL |
| Acid Wash & Elution | CIL Acid Wash |
| | CIL Elution |
| | CIL Elution Heating System |
| | Elution Descaling System |
| | CIL Carbon Regeneration |
| Tailings Disposal | CCD Thickening |
| | Tailings Disposal |
| | Tailings Disposal Piping |
| Electrowinning & Gold Room | Pregnant Solution |
| | Gold Room |
| Water & Air Services | Return Water Detox & Clean Process Water |
| | Dirty Process Water |
| | PCD Dam |
| | Fire Water |
| | Raw Water |
| | Soft/Potable Water |
| | Gland Service Water |
| | Compressed Air Plant |
| | Blower Air Detox |
| | Compressed Air CIL |
WBS 厂区
工作包
试剂和耗材
氰化物配料(NaCN)
苛性碱配料 ( ( NaOH )
石灰、储料仓、混合和配料区
絮凝剂配制与计量
硝酸铅
硫酸铜
焦亚硫酸钠(SMBS)
盐酸(HCL)
WBS Plant Area Work Package
Reagents & Consumables Cyanide Dosing ( NaCN )
Caustic Dosing ( ( NaOH )
Lime, Storage Silo, Mixing & Dosing Area
Flocculant Make-Up & Dosing
Lead Nitrate
Copper Sulphate
Sodium Metabisulphite (SMBS)
Hydrochloric Acid (HCL) | WBS Plant Area | Work Package |
| :---: | :---: |
| Reagents & Consumables | Cyanide Dosing ( NaCN ) |
| | Caustic Dosing ( ( NaOH ) |
| | Lime, Storage Silo, Mixing & Dosing Area |
| | Flocculant Make-Up & Dosing |
| | Lead Nitrate |
| | Copper Sulphate |
| | Sodium Metabisulphite (SMBS) |
| | Hydrochloric Acid (HCL) |
表 18-5:主要机械设备
设备描述
单位数量
规格
功率(千瓦)
旋回破碎机
1
4265 MK-III LS
375
初级 SAG 磨机 次级球磨机
1 1
炉排,
8.53
m
∅ × 5.79
m
8.53
m
∅ × 5.79
m
8.53mO/ xx5.79m 8.53 (mathrm{~m}) (varnothing) (times 5.\times 5.79 \mathrm{~m} EGL
双驱动,过流排放,
7.92
m
∅ × 12.19
m
7.92
m
∅ × 12.19
m